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Compensacion de la dispersion cromatica presente en la fibra optica utilizando metodos de ecualizacion.

Chromatic dispersion compensation present in the fiber optics using equalization methods

1. INTRODUCCION

Actualmente, la humanidad se encuentra en un periodo liderado por las comunicaciones en tiempo real y formato digital, donde ha sido necesario implementar medios de transmision que puedan proporcionar un gran de ancho de banda en las comunicaciones; la Abra optica ha emergido como el medio mas optimo para emplearse, pues se ha destacado por ser capaz de transmitir gran cantidad de datos a velocidades mayores a la de otros medios de transmision y con menores niveles de atenuacion, lo cual genera una gran fiabilidad [1].

En un principio la fibra optica se utilizo exclusivamente en enlaces de larga distancia, pero con el tiempo su uso se ha ido extendiendo por todos los segmentos de la red llegando hasta el hogar a traves de la red de acceso a servicios, conocidos como fibra hasta el hogar (Fiber to the Home, FTTH) [2]. Para poder realizar el despliegue de acceso mediante FFTH se utilizan diversas tecnologias disponibles y topologias implementadas; una de estas tecnologias son las redes pasivas con capacidad de Gigabit (Gigabit-capable Passive Optical Network, XGPON), las cuales son redes de fibra optica cuyos componentes son enteramente pasivos en la red de distribucion, alcanzando velocidades de transmision de hasta 10 Gbps [2]. Esta tecnologia se encuentra definida por las recomendaciones IUT-T G.987 de la union internacional de telecomunicaciones (International Telecommunication Union, ITU) [2]-[3].

El incremento del ancho de banda requerido por los sistemas de comunicaciones al utilizar la tecnologia XGPON y redes de acceso FTTH requieren usar largas distancias. Por ende, han conllevado a que los fenomenos lineales como la atenuacion y la dispersion cromatica degraden considerablemente la informacion que es enviada [4], donde la dispersion ocurre por la variacion del indice de refraccion de un medio optico con la longitud de onda causando un ensanchamiento en los pulsos; este ensanchamiento llega a tal punto que se genera una interferencia entre simbolos (Intersymbol Interference, ISI) y limitando la velocidad de transmision [4].

Con el fin corregir este error lineal generado en la fibra optica han surgido diversos estudios y se han implementado diferentes metodos; como en la Universidad Politecnica de Valencia de Espana [5], donde con el fin de estudiar los efectos no lineales en dispositivos fotonicos utilizan el conjugador de fase optica (Optical Phase Conjugation, OPC) y por medio del OPC tratar la dispersion cromatica, lo cual consiste en invertir la fase con la cual se propaga la luz en la fibra optica y de esta forma reducir la afectacion del error de la dispersion cromatica. En la Universidad del Cauca, Colombia [6], se desarrollo un estudio sobre las diferentes tecnicas de compensacion opticas y electronicas para la dispersion cromatica en redes WDM, explicando en que consiste el uso de compensadores electronicos, en donde se utilizo el ecualizador de alimentacion hacia adelante (Feed Forward Equalization, FFE) el cual cuenta con la optimizacion del criterio de minimizacion del error cuadratico medio MMSE para corregir la interferencia entre simbolos. En la Universidad Francisco de Paula Santander [7], se realizo un estudio sobre el desempeno de dos ecualizadores digitales basados en el criterio de minimizacion del error cuadratico medio, en sistemas de comunicaciones opticas para mitigar los efectos causados por la dispersion cromatica; saber que metodo es mas eficiente es de importancia para mejorar la calidad de informacion y la certeza al momento de escoger que metodo es el mejor para corregir la dispersion cromatica.

Por consiguiente, este documento esta enfocado en realizar un analisis entre dos ecualizadores, el conjugador de fase optica y el ecualizador de alimentacion hacia adelante con el fin de mitigar la interferencia entre simbolos producida por la dispersion cromatica, utilizando simulaciones con una herramienta computacional en el area de las telecomunicaciones, para una transmision de informacion con potencia de entrada del laser de 4 mW, donde se usa este valor para no tener en cuenta los fenomenos no lineales que son producidos por altas potencias [8]. Para un tramo de enlace de Abra optica de 40 km y 80 km, teniendo en cuenta la recomendacion ITU-T G.659.

2. METODOLOGIA

Para simular la comunicacion optica en la generacion y transmision de la informacion se uso el modelo de un generador de secuencia binaria aleatoria, el cual da como resultado una trama logica de bits con una velocidad de transmision de 10 Gbps, posteriormente pasa por un generador de senal electrica, el cual convierte la senal logica en una senal electrica cuadrada con no retorno a cero (No return to zero, NRZ), siendo esta la informacion a enviar utilizando un laser CW (Continuous Wave) para producir la senal optica con una longitud de onda de operacion de 1550 nm a una potencia de 4 mW; se utiliza un tipo de modulacion MachZehnder en el emisor, dando como resultado una senal de entrada como se muestra en la figura 1 y 2.

La fibra optica que se utilizo como medio de transmision esta basada en la norma ITU-T G.652, la cual tiene un coeficiente de dispersion de "17 ps/nm*km y un coeficiente de atenuacion de 0.21 dB/km. La propagacion por el medio optico se modela mediante la ecuacion no lineal de Scrodinger:

[derivada parcial]Y (z, t)/[derivada parcial]z = - [alfa]/2 Y (z, t) - j [[beta].sub.2]/2 [derivada parcial]2/[derivada parcial]2 t Y (z, t) (1)

Debido a que en este estudio solo se analiza el efecto de la dispersion cromatica no se tiene en cuenta que se utiliza para modelar los efectos no lineales que presenta la comunicacion por fibra optica.

El modelamiento de la dispersion cromatica en la herramienta computacional parte de la ecuacion (1), donde le constante de propagacion que es el termino que indica como viaja la fase en funcion del espacio, se expresa con la letra [beta] [4].

Si la frecuencia portadora [[omega].sub.0] [mucho mayor que] Symbol, siendo las frecuencias que toma a senal en el equivalente paso bajo, se puede considerar el siguiente desarrollo en serie de Taylor para la constante de propagacion [beta]:

[EXPRESION MATEMATICA IRREPRODUCIBLE EN ASCII]. (2)

Donde los terminos mayores de [[beta].sub.3] de la serie no tienen relevancia para este estudio, cada uno de los tres terminos son distintivos y se destacan los siguientes:

[[beta].sub.0] = [beta] ([[omega].sub.0]) (3)

[[beta].sub.1] = [derivada parcial][beta]/[derivada parcial][omega] ([[omega].sub.0]) ([omega] - [[omega].sub.0]) (4)

[[beta].sub.2] = [[derivada parcial].sup.2][beta]/[derivada parcial][[omega].sup.2] ([[omega].sub.0]) [([omega] - [[omega].sub.0]).sup.2]/2 (5)

[[beta].sub.0] es el termino que indica la constante de propagacion de la portadora que da la velocidad de fase, entendida como la velocidad con que se propaga la fase de una onda en el espacio [7]. El segundo termino [[beta].sub.1] es el retardo de grupo a una frecuencia [omega], dado que el retardo de grupo define como el retardo por unidad de longitud que tiene la envolvente, su expresion es la derivada de [beta]([omega]) [7]. Los terminos mayores a [[beta].sub.1] hacen referencia a la dipersion de la senal, siendo [[beta].sub.2] el mas relevante de interes para este estudio, donde [v.sub.g] es la velocidad de grupo definida como:

[v.sub.g] = [([derivada parcial][beta]/[derivada parcial][omega]).sup.-1] (6)

Asi, la dependencia frecuencial de la velocidad de grupo provoca un ensanchamiento del pulso debido a que las diferentes componentes espectrales del pulso se dispersan durante la propagacion y no llegan simultaneamente al final de la fibra [4]. Si [DELTA][omega] es la anchura espectral del pulso, el grado de ensanchamiento tras propagarse por una fibra de longitud L viene dado por:

[EXPRESION MATEMATICA IRREPRODUCIBLE EN ASCII] (7)

En terminos de longitud de onda, se tiene que [omega] = 2[pi]c/[[lambda].sup.2])

y [DELTA][omega] = (2[pi]c/[[lambda].sup.2]) [DELTA][lambda], por lo que el grado de ensanchamiento del puso se puede escribir como:

[DELTA]T = [derivada parcial]/[derivada parcial][lambda] (L/[v.sub.g]) [DELTA][lambda] = DL[DELTA][lambda] (8)

Donde,

D = [derivada parcial]/[derivada parcial][lambda] (1/[v.sub.g]) = (-2[pi]c/[[lambda].sup.2]) [[beta].sub.2] (9)

Siendo D el parametro de dispersion el cual suele expresarse en ps/km*nm [4].

Para la recepcion de la senal de informacion se utilizo el modelo de un receptor el cual se compone de un fotodetector que convierte una senal optica a una corriente electrica, esta fotocorriente pasa a un modelo de un preamplificador que la convierte en un voltaje. Por ultimo, pasa por el modelo de un post-amplificador que contiene un conjunto de filtros de banda base que dan forma a las ondas de salida eliminando el ruido que se genera al usar el fotodetector, y de esta forma obtener una senal electrica.

Ahora para realizar la compensacion de la dispersion cromatica se utilizaron dos ecualizadores basados en metodos de ecualizacion: el OPC y el FFE, analizados a dos distancias de 40 km y 80 km.

Conjugador de fase optica

Para compensar el error que produce la dispersion cromatica usando el conjugador de fase optica se utilizo la configuracion MSSI (Mid-Span Specteal Inversion), la cual cons iste en ubicar el OPC en la mitad de la transmision del canal, recibiendo una senal optica e invirtiendo su fase para que posteriormente se propague por la otra mitad de la Abra con una longitud igual, como se muestra en las figuras 3 y 4 [5].

Donde la compensacion al utilizar esta configuracion se da, si se cumple con la siguiente ecuacion:

[EXPRESION MATEMATICA IRREPRODUCIBLE EN ASCII] (10)

Es decir, la dispersion cromatica que sufre la senal en ambas Abras debe ser identica.

Ecualizador de alimentacion hacia adelante

Para compensar el error que produce la dispersion cromatica usando el ecualizador de alimentacion hacia adelante el cual se compone de la siguiente topologia ilustrada en la figura 5.

Del diagrama de bloques de un FFE se puede sacar la relacion de entrada / salida con la siguiente ecuacion:

y(nT) = [M.[suma de (i=1)] [c.sub.i] * ((n + 1 - i)T) (11)

Donde x(n) y y(n) son las senales de entrada y salida respectivamente; Ci son los coeficientes de ponderacion o los grifos y M es el numero de taps, donde el numero de taps hace referencia a la cantidad de retardo que se aplica a una senal y el filtrado que puede hacerse; estos son representadas como unidades de retardo en funcion del periodo de bit. Las senales retardadas se multiplican por coeficientes ajustables y finalmente sumados en conjunto [9].

Para realizar la compensacion utilizando un FFE se emplea la tecnica de post-compensacion electronica y usando 9 taps, el valor definido del numero de taps se fundamenta en estudios concernientes a las tecnicas de compensacion electronicas para la dispersion cromatica y por la norma ITU-T G.667 [6].

3. RESULTADOS Y DISCUSION

3.1. Analisis para una distancia de 40 km

A continuacion, se realizas las simulaciones para un enlace con una distancia de 40 km. Para ello se determina la dispersion acumulada a la salida de la senal transmisora y la tasa de error de bits que llena esa senal transminora. En la tabla 1, se aprecian los resultados de los parametros anteriormente mencionados.

Para descartar las perdidas de potencia por atenuacion del sistema se usa un amplificador optico dopado conerbioal cual se le hallala ganancia con la siguiente ecuacion:

G = [alpha] * L (12)

Donde G es la ganancia del amplificicador [alfa] la atenuacion en dB/km de la fibra optica y L la distancia en km, de esta forma se obtiene que para un sistema de 40 km con una atenuacion de 0.21 dB/km se utiliza un amplificador de 8.4 dB de ganancia [10].

Analizando los resultados de la tabla 1 se comprueba como afecta el fenomeno de la dispersion cromatica a la senal mediante el parametro de la dispersion acumulada, y a pesar de la incidencia del error, la tasa de error de bits no es lo suficientemente alta para que el receptor no pueda recibir la senal, debido a que la mayoria de los sistemas opticos exigen para su operacion una tasa de error de bits (Bit-Error Rate, BER) de 10e-9, e incluso a veces se requiere un BER mas pequeno del orden de 10e-14 [8].

En la figura 6 se presenta la senal de salida de la comunicacion optica a 40 km, en la cual se puede observar claramente la distorsion generada por la dispersion cromatica en los picos de la senal y la interferencia entre simbolos que se puede apreciar en el intervalo de tiempo de 8e [10.sup.-9] y 10e [10.sup.-9].

En la figura 7 se presenta el diagrama de ojo de la senal transmitida a una distancia de 40 km, se evidencia la degradacion de la senal generado por la dispersion cromatica, el diagrama de ojo se ve afectado tanto por la interferencia entre simbolos y las deformaciones en amplitud de la senal.

* Compensacion mediante ecualizador FFE

A continuacion, se realizan las simulaciones para compensar el error que produce la dispersion cromatica utilizando un FFE, recibiendo una senal electrica como se observa en la figura 6, la cual pasa por el ecualizador con 9 taps para posteriormente salir como una senal electrica ecualizada como se puede apreciar en la figura 8.

En la figura 8 se presenta la senal de salida de la comunicacion optica a 40 km y pasando por un FFE, en el cual se puede observar que se ha podido corregir con exito la interferencia entre simbolos, pero la distorsion generada por la dispersion cromatica en los picos de la senal no se obtuvo una correccion apropiada; la medida de la tasa de error de bits que se presenta al utilizar el FFE es de 2.9217e-190 lo que da a entender que la transmision de bits es buena [8].

En la figura 9 se presenta el diagrama de ojo de la senal transmitida a una distancia de 40 km y pasando por el FFE, se evidencia que a pesar de corregir la interferencia entre simbolos la senal sigue estando bastante afectada por las distorsiones en amplitud sufridas por la dispersion cromatica.

* Compensacion mediante el conjugado de fase optica

A continuacion, se realizan las simulaciones para compensar el error que produce la dispersion cromatica empleando el conjugador de fase optica donde L1 = 20km y L12 = 20km, ambas Abras manejan los mismos coeficientes de dispersion para cumplir con la ecuacion 10 y para cada uno de los casos se utilizan un amplificador dopado con erbio de ganancia 4.2 dB debido a que ya no es un tramo de fibra de 40 km si no dos tramos de fibra de 20 km.

En la figura 10 se presenta la fase optica vs potencia que lleva la senal de transmision antes de entrar al conjugador de fase y en la figura 11 se muestra la fase conjugada de la senal de transmision, se evidencia que al pasar por el conjugador solo afecta la fase de la senal sin agregarle alguna otra distorsion al sistema.

En la figura 12 se presenta la senal de salida de la comunicacion optica a 40 km utilizando un OPC para compensar los errores generados por la dispersion cromatica, en la cual se puede observar que se ha podido corregir con exito las distorsiones producidas por la dispersion cromatica en su totalidad a 40 km, la medida de la tasa de error de bits que se presenta al utilizar el OPC es de 0 lo cual indica que de todos los bits enviados no hay probabilidad que ninguno salga erroneo.

En la figura 13 se presenta el diagrama de ojo de la senal transmisora a una distancia de 40 km y pasando por el OPC, se evidencia un diagrama de ojo sin ninguna distorsion.

3.2. Analisis para una distancia de 80 km

Por ultimo, se realizan las simulaciones para un enlace con una distancia de 80 km. Para ello se determina la dispersion acumulada a la salida de la senal transmitida y la tasa de error de bits que lleva dicha senal. En la tabla 2 se aprecian los resultados de los parametros anteriormente mencionados.

Para descartar las perdidas de potencia por atenuacion del sistema se usa un amplificador optico dopado con erbio con una ganancia de 16.8 dB segun la ecuacion 12.

Analizando los resultados de la tabla 2 la dispersion acumulada aumento, segun esto el error lineal es mayor a medida que aumenta la distancia. A pesar de la incidencia del error, la tasa de error de bits no es lo suficientemente alta como que el receptor no pueda recibir la senal [8].

En la figura 14 se presenta la senal de salida de la comunicacion optica a 40 km, en la cual se puede observar claramente la distorsion generada por la dispersion cromatica en los picos de la senal y la interferencia entre simbolos que se puede apreciar en el intervalo de tiempo de 4e [10.sup.-9] y 12e [10.sup.-9].

En la figura 15 se presenta el diagrama de ojo de la senal transmitida a una distancia de 80 km, se evidencia la degradacion de la senal generada por la dispersion cromatica, el diagrama de ojo se ve afectado tanto por la interferencia entre simbolos y las deformaciones en amplitud de la senal.

* Compensacion mediante ecualizador FFE

A continuacion, se realizan las simulaciones para compensar el error que produce la dispersion cromatica utilizando un FFE, recibiendo una senal electrica, como se muestra en la figura 14, que pasara por el ecualizador con 9 taps para posteriormente salir como una senal electrica ecualizada como se puede apreciar en la figura 16.

En la figura 16 se presenta la senal de salida de la comunicacion optica a 80 km y pasando por un ecualizador FFE, en la cual se puede observar que a 80 km se puede corregir con exito la interferencia entre simbolos pero la distorsion generada por la dispersion cromatica en los picos de la senal no se obtuvo una compensacion apropiada, la medida de la tasa de error de bits que se presenta al utilizar el FFE es de 2.1948e-70 la cual esta por debajo del limite minimo requerido para considerar la calidad de la informacion sea buena [8].

En la figura 17 se presenta el diagrama de ojo de la senal transmisora a una distancia de 80 km y pasando por el FFE, se evidencia que a pesar de corregir la interferencia entre simbolos la senal sigue estando bastante afectada por las distorsiones en amplitud que no se compensaron sufridas por la dispersion cromatica.

* Compensacion mediante el conjugado de fase optica

Para cumplir con la ecuacion 10 se utilizan dos Abras de identicas caracteristicas donde la primera fibra tiene una longitud L1-40km y la segunda fibra tiene una longitud L2-40km, para cada uno de los casos se utilizan un amplificador dopado con erbio de ganancia 8.4 dB debido a que ya no es un tramo de fibra de 80 km si no dos tramos de fibra de 40 km.

En la figura 18 se presenta la fase optica vs. potencia que lleva la senal de transmision antes de entrar al conjugador de fase y en la figura 19 se muestra la fase conjugada de la senal de transmision, se evidencia que al pasar por el conjugador solo afecta la fase de la senal, sin agregarle alguna otra distorsion al sistema.

En la figura 20 se presenta la senal de salida de la comunicacion optica a 80 km utilizando un OPC para compensar los errores generados por la dispersion cromatica, en la cual se puede observar que se ha podido corregir con exito las distorsiones producidas por la dispersion cromatica en su totalidad a 80 km, la medida de la tasa de error de bits que se presenta al utilizar el OPC es de 0 lo cual indica que de todos los bits enviados no hay probabilidad que ninguno salga erroneo.

En la figura 21 se presenta el diagrama de ojo de la senal transmisora a una distancia de 80 km y pasando por el OPC, se evidencia un diagrama de ojo sin ninguna distorsion.

4. CONCLUSIONES

Al analizar los resultados de las simulaciones realizadas, se llega a la conclusion que la incidencia de la dispersion cromatica es directamente proporcional a la longitud del canal de transmision, por cada kilometro de comunicacion por Abra optica la dispersion acumulada se incrementa 16.4125 ps/nm.

La eficiencia del conjugador optico es del 100% al momento de recuperar la senal de entrada, siempre y cuando la ecuacion 15 se cumpla con los parametros de Abras identicos y longitudes iguales, logrando en los tres casos una tasa de error de bit BER de 0%, lo cual indica que en la transmision ningun bit saldra erroneo.

La eficiencia del ecualizador de alimentacion hacia adelante FFE disminuye conforme aumenta la longitud de la fibra optica, esto se evidencia con la tasa de error de bit de 2.9217e-190 a 40 km, comparado con la tasa de error de bit de 2.1948e-70 a 80 km, lo cual indica que a medida que aumenta la longitud de Abra optica el ecualizador FFE va perdiendo eficiencia al momento de corregir la interferencia entre simbolos generada por la dispersion cromatica.

Comparando las eficiencias y calidad de informacion que entregan los dos tipos diferentes de ecualizadores se llega a la conclusion que el conjugador de fase optica es el mas indicado para corregir el error lineal de la dispersion cromatica, a pesar que el ecualizador FFE corrige la interferencia entre simbolos en las tres distancias evaluadas 40 km y 80 km, no corrige la distorsion en amplitud que genera la dispersion cromatica; a diferencia del FFE, el conjugador de fase es capaz de corregir la interferencia entre simbolos y la distorsion en amplitud en las tres distancias evaluadas.

REFERENCIAS

[1] J. P. Fernandez, "Una red todo optica para los servicios del futuro". Inst. Tecn. Inform., Rep. Telos comunicacion e innovacion, 2015.

[2] J. F. P. Basto, "Evolution of FTTH Networks for NG-PON2," PT Inovacao e Sist., 2014.

[3] V. E. Bostjan Batagelj, M. A. Jurij Tratnik, Luka Naglic, Vitalii Bagan, Yury Ignatov, "Optical Access Network Migration from GPON to XG-PON" en ACCESS 2012 : The Third International Conf. on Access Networks, 2012, pp. 62-67.

[4] S. Mas Gomez, J. Caraquitena Sale y P. Sanchis Kilders, "Control de la dispersion cromatica en guias ranuradas nanofotonicas", Tesis Maest., Esc. Tec. Sup. Ing. de Telecomunicacion, Univ. Pol. Valencia, Valencia, 2009.

[5] F. R. Pascual, "Estudio de efectos no lineales en dispositivos fotonicos y su aplicacion en sistemas de radio sobre fibra optica", Tesis Ph.D., Dep. Com., Univ. Pol. Valencia, Valencia, Valencia, 2000.

[6] Daniel F. Melo. F, Jairo A. Ruiz T., Alejandro T Tovar, "Analisis de Desempeno de Diferentes Tecnicas de Compensacion Opticas y Electronicas para la CD en Redes WDM", Rev Entre Ciencia e Ingenieria, Ano 6, No. 11, pp.101-130, jun. 2012.

[7] J. A. Guerrero, "Ecualizacion de canales opticos de comunicacion utilizando tecnicas de procesamiento digital de senales sobre sistemas opticos basados en el estandar GPON", Trab. Grado Ing. Elect., Dep. Elect. y Electr., Univ. Francisco de Paula Santander, Cucuta, 2011.

[8] F Gomez Lopez, "Efecto no lineal mezcla de cuarta onda (fwm) en transmision por fibra optica", Trab. Grado Ing. Elect., Dep. Elect. y Electr., Univ. Francisco de Paula Santander, Cucuta, 2015.

[9] A Montaz y M. Green, "An 80 mW 40 Gb/s 7-Tap T/2-Spaced Feed-Forward Equalizer in 65 nm CMOS", Rev. IEEE journal of solid-state circuits, Vol. 45, No. 3, 2010.

[10] A. Gonzalez Garcia, "Analisis de Atenuacion, Dispersion y Auto-modulacion de Fase en Sistemas de Comunicaciones de Unico Canal por Fibra Optica a 10 Gb/s", Tesis Maest., Centro Inv. Opt., A.C. Leon Guanajuato, Mexico, 2007.

Jose Eduardo Santos Correa *

Karla Cecilia Puerto Lopez **

Dinael Guevara Ibarra ***

* Coinvestigador. Universidad Francisco De Paula Santander. Cucuta. Colombia. joseeduardosc@ufps.edu.co. Grupo De Investigacion y Desarrollo en Telecomunicaciones. Linea de investigacion Sistemas de Comunicaciones.

** Investigador principal. Ingeniera Electronica. Especialista en Servicios y Redes en Telecomunicaciones. Magister en Ingenieria en Telecomunicaciones. Universidad Francisco de Paula Santander. Cucuta. Colombia. karlaceciliapl@ufps.edu.co. Grupo de Investigacion y Desarrollo en Telecomunicaciones. Linea de investigacion Sistemas de Comunicaciones.

*** Coinvestigador. Ingeniero Electricista. Doctor en Ingenieria area Telecomunicaciones. Universidad Francisco de Paula Santander. Cucuta. Colombia. dinaelgi@ufps.edu.co. Grupo de Investigacion de Desarrollo en Telecomunicaciones. GIDT Linea de investigacion Sistemas de Comunicaciones.

Fecha de recepcion: 29 de agosto de 2016 * Fecha de aceptacion: 10 de noviembre de 2016

Leyenda: Figura 1. Senal de entrada

Leyenda: Figura 2. Diagrama de ojo en la entrada del sistema

Leyenda: Figura 3. Modelo de sistema de comunicaciones opticas que emplea la tecnica OPC.

Leyenda: Figura 4. Diagrama esquematico del proceso de conjugacion de la senal optica denominado inversion espectral

Leyenda: Figura 5. Diagrama de bloques de un FFE

Leyenda: Figura 6. Senal de salida a 40 km

Leyenda: Figura 7. Diagrama de ojo en la salida del sistema a 40 km

Leyenda: Figura 8. Senal compensada por el FFE a 40 km

Leyenda: Figura 9. Diagrama de ojo despues de aplicar el FFE a 40 km

Leyenda: Figura 10. Fase optica vs potencia a 20 km antes del OPC

Leyenda: Figura 11. Fase optica vs potencia a 20 km despues del OPC

Leyenda: Figura 12. Senal compensada por el OPC a 40 km

Leyenda: Figura 13. Diagrama de ojo despues de aplicar el OPC a 40 km

Leyenda: Figura 14. Senal de salida a 80 km.

Leyenda: Figura 15. Diagrama de ojo en la salida del sistema a 80 km

Leyenda: Figura 16. Senal compensada por el FFE a 80 km

Leyenda: Figura 17. Diagrama de ojo despues de aplicar el FFE a 80 km

Leyenda: Figura 18. Fase optica vs potencia a 40 km antes del OPC

Leyenda: Figura 19. Fase optica vs potencia a 40 km despues del OPC

Leyenda: Figura 20. Senal compensada por el OPC a 80 km

Leyenda: Figura 21. Diagrama de ojo despues de aplicar el OPC a 80 km
Tabla 1. Parametros para 40 km

Potencia (mW)    Dispersion acumulada (ps/nm)        BER
4mW                         657.33               9.5848e-020

Tabla 2. Parametros para 80 km

Potencia (mW)   Dispersion acumulada (ps/nm)        BER
4mW                         1313                8.1951e-012
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Author:Santos Correa, Jose Eduardo; Puerto Lopez, Karla Cecilia; Guevara Ibarra, Dinael
Publication:Revista Ingeniare
Article Type:Ensayo
Date:Dec 1, 2016
Words:4840
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