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Arranque de un filtro anaerobio para el tratamiento de aguas residuales del proceso de extraccion de almidon de yuca: influencia del inoculo.

Resumen

El arranque dedos filtros anaerobios en escala de laboratorio para tratar aguas residuales del proceso de extraccion de almidon de yuca, mostro la viabilidad de utilizar diferentes inoculos. El indice buffer fue uno de los aspectos mas importantes en el control del proceso; la carga organica volumetrica (COV) optima obtenida vario entre 6.0 y 7.9 kg DQO/m3.d, con un tiempo de retencion hidraulico (TRH) de 12 h. El estiercol de vaca mezclado con lodo granular fue mas eficiente que el estiercol solo en terminos de la duracion del tiempo de arranque, menor rigurosidad en el control del indice buffer y presenta mejor resistencia a sobrecargas organicas causadas por las variaciones de la calidad del agua residual. Sin embargo, se recomienda el uso del estiercol de vaca por ser la principal fuente disponible de inoculo en la region; para garantizar su eficiencia, es necesario adicionar bicarbonato de sodio para controlar el indice buffer.

Palabras clave: Arranque; Estiercol de vaca; Extraccion almidon yuca; Filtro anaerobio; Indice buffer; Inoculo; Lodo granular.

Abstract

The start up of two bench scale anaerobic filters treating cassava starch extraction wastewater showed the viability to use different inoculums. Buffer index was one of the most important aspects on the process control; the optimal organic loading rate (OLR) obtained varied between 6.0 and 7.9 kg COD/m3 A, with a hydraulic retention time (HRT) of 12 h. The mixture of cow manure and granular sludge was more efficient than cow manure alone, in terms of the startup time, less rigor in the buffer index control and shows more resistance to organic overloads caused by the variations of the wastewater quality. However, the use of cow manure is recommended because it is the main available inoculums material in the local region; to guarantee its efficiency, it is necessary to add sodium bicarbonate to control the buffer index.

Keywords: Startup; Cow manure; Cassava starch extraction; Anaerobic filter; Buffer index; Inoculum; Granular sludge.

1. Introduccion

La extraccion de almidon de yuca en Colombia es predominantemente artesanal, a diferencia de paises como Tailandia, Indonesia y Brasil, donde existen grandes plantas y se procesa el producto para exportacion. Aunque en el proceso se generan dos tipos de almidon (fresco y agrio), el tipo predominante es el almidon agrio, el cual se obtiene despues de la fermentacion del almidon por un periodo de 20 a 30 dias (Ascheri, 1997).

En el proceso productivo se generan aguas residuales basicamente en dos etapas: el lavadopelado de la yuca y la sedimentacion. Las aguas de lavado-pelado se caracterizan por contener gran cantidad de material inerte y cascarilla, valores de la demanda quimica de oxigeno (DQO) bajos y la mayor cantidad de cianuro (40-70%) libre o combinado; las provenientes de la sedimentacion, presentan un elevado valor de DQO y de la demanda bioquimica de oxigeno (DBO) (CIAT, 2002) y representan el 79.8% de las aguas residuales generadas por cada tonelada de yuca procesada para obtener almidon agrio. Las rallanderias del Cauca descargan alrededor de 180 kg de DQO por tonelada de tuberculo procesado, lo que representa del orden de 13.5 toneladas de DQO arrojadas diariamente a los cuerpos receptores normalmente sin ningun tratamiento (Riveros, 1999).

Los estudios realizados desde la decada de los 80 en escala de laboratorio y piloto, con enfasis en la aplicacion de la tecnologia biologica anaerobia para el tratamiento de las aguas residuales del proceso de extraccion de almidon de yuca, han mostrado eficiencias de remocion de la DQO superiores al 70% (Rojas, 1999), siendo el filtro anaerobio uno de los sistemas mas aplicados usando materiales de soporte e inoculos disponibles en la region (Torres et al., 2003).

La calidad y cantidad del inoculo son dos de los principales factores que definen la duracion del periodo de arranque en el cual la biomasa activa crece, adquiere buenas propiedades de sedimentabilidad o adherencia y logra considerables eficiencias de remocion de la materia organica. Este tiempo sera corto si el lodo utilizado como inoculo tiene una alta actividad metanogenica (AME) y esta adaptado a los sustratos presentes en el agua residual; en caso contrario, debe garantizarse la aclimatacion al nuevo sustrato (HuIshoff Pol,1989).

La procedencia del lodo determina sus Caracteristicas y dependiendo del tipo de proceso y de agua residual, se desarrollan condiciones ambientales favorables al desarrollo de poblaciones especificas de microorganismos para llevar a cabo un tratamiento eficiente del agua residual (Ince et al., 1995). De manera general, los lodos granulares son mas eficientes que los floculentos debido a que presentan mejores caracteristicas de sedimentabilidad, mayor AME y una mayor relacion SV/ST de solidos volatiles (SV) a solidos totales (ST).

La cantidad de inoculo empleado para el arranque de un reactor anaerobio tiene un efecto importante sobre el periodo de arranque y el tipo de granulo formado. Una baja cantidad de inoculo retarda el arranque del reactor y unexceso puede ocasionar la expansion del lecho y lavado del lodo. Las cantidades recomendadas varianentre l0 y 20 kg de solidos sedimentables volatiles (SSV) / m3 (Zeeuw, 1984).

A pesar de los buenos resultados obtenidos en los estudios a escala de laboratorio realizados con lodo granular para el tratamiento de las aguas residuales del proceso de extraccion de almidon de yuca en la region norte del Departamento del Cauca, dificilmente se puede tener acceso a este tipo de lodos debido a la poca disponibilidad y a los costos (adquisicion y transporte); por tal razon, los reactores anaerobios construidos enesta zona hansido inoculados con estiercolde vaca, el cual presenta las caracteristicas mostradas en la Tabla 1.

Cuando no se dispone de inoculos de buena calidad se pueden usar otras fuentes para mejorarla, mezclandolo con lodos de diferentes origenes, aumentando asi la diversidad de microorganismos y garantizando la presencia en cantidad suficiente de bacterias metanogenicas (Weiland, 1990). En este estudio se evaluo el arranque de dos filtros anaerobios a escala de laboratorio usando dos tipos de inoculo: i) estiercol de vaca y ii) estiercol de vaca mezclado con lodo granular de industria papelera, en una proporcion 1:1, usando agua residual del proceso de extraccion de almidon de yuca.

2. Metodologia

2.1 Unidades experimentales

Los reactores en escala de laboratorio (2) fueron construidos en acrilico con un volumen de 9.5 litros y forma rectangular con dos tabiques verticales que permitian la combinacion de flujo vertical y horizontal; el falso fondo fue construido con palillos de 5 mm de diametro y distanciados aproximadamente 3 mm. El medio de soporte usado fue cascara de coco, cuya porosidad es 60%, lo que reduce el volumen util de los reactores a 5.7 litros. La Figura 1 muestra un esquema general de las unidades.

[FIGURA 1 OMITIR]

2.2 Inoculo

El Reactor 1 (R1) fue inoculado con estiercol de vaca y el Reactor 2 (R2) con la mezcla de estiercol de vaca y lodo granular en una proporcion 1:1. Los inoculosfueron caracterizados en terminos de los Solidos Totales (ST) y Solidos Volatiles Totales (SVT) de acuerdo con APHA et al. (1998). Adicionalmente, se midio la AME mediante ensayos de desplazamiento de liquido (Field, 1987). La cantidad de inoculo adicionado en cada reactor se determino garantizando una concentracion de SVT de 15 g / L y un volumen aproximado del 40% del reactor.

2.3 Sustrato

Se empleo agua residual del proceso de extraccion de almidon de yuca; dadas sus caracteristicas acidas, se garantizo la capacidad buffer adicionando Bicarbonato de Sodio (NaHCO3)en concentraciones que variaron entre 3000 y 6000 mg de NaHCO3 / L (aprox. 1800 a 3600 mg de CaCO3 / L), las cuales permitieron mantener la relacion DQO: CaCO3 entre 1 : 0.3 y 1 : 1. El sustrato fue caracterizado inicialmente en terminos de las variables pH, alcalinidad total y bicarbonatica, acidos grasos volatiles (AGV), acidez, DQO total y filtrada, DBO5 total y filtrada, nitrogeno, fosforo, cianuros y fenoles.

2.4 Arranque y operacion

La evaluacion de los reactores se realizo a temperatura ambiente, con un valor promedio de 25[grados]C y tuvo una duracion de 150 dias; sin embargo, aunque se esperaba operar los reactores en condiciones de flujo continuo, se presento un periodo de 18 dias en el que debido a paradas en el proceso productivo (por condiciones climaticas, economicas y escasez de materia prima) los reactores no fueron alimentados.

La Tabla 2 muestra las variables y la frecuencia de medicion realizadas al afluente y efluente de los reactores durante su operacion. Los metodos usados fueron los definidos en APHA et al (1998) y el indice buffer fue medido de acuerdo con la metodologia de Field (1987).

El criterio defmido para el arranque de los reactores fue el aumento de la carga hidraulica CH (disminucion del tiempo de retencion hidraulico TRH) una vez los reactores alcanzaban condiciones estables en terminos del indice buffer (valores recomendables entre 0.20 y 0.35) y la eficiencia de remocion de DQO. La Tabla 3 muestra las condiciones operacionales que caracterizaron cada una de las etapas del arranque. Durante los primeros 12 dias de alimentacion continua a los reactores no se realizo monitoreo a los mismos pues el objetivo fundamental de este periodo, fue el lavado de material fino presente en el medio de soporte y en los inoculos.

3. Resultados y discusion

3.1 Inoculo

Los inoculos empleados presentaron las caracteristicas mostradas en la Tabla 4. Considerando que la relacion SVT/ST es una medida indirecta de la presencia de biomasa activa en los procesos biologicos (Von Sperling, 1997), ambos inoculos mostraron la potencialidad de su uso para tal fin; sin embargo, el mayor valor de AME inicial del lodo granular muestra que este es un inoculo de mejor desempeno desde el punto de vista de la actividad biologica anaerobia. Con relacion al valor de las AME inicial y final de ambos reactores se observa un incremento considerable de la misma; adicionalmente, en ambos reactores se alcanzaron valores similares debido al adecuado control de los factores ambientales, particularmente del indice buffer, lo que permitio una buena adaptacion de la biomasa al sustrato.

3.2 Sustrato

La caracterizacion inicial del sustrato se muestra en laT abla 5. Los bajos valores de pH y practica ausencia de alcalinidad de estas aguas residuales se deben al elevado contenido de carbohidratos facilmente hidrolizables que favorecen la fermentacion natural y por consiguiente la formacion de acidos grasos volatiles AGV La relacion DB05/DQOT muestra un alto potencial de aplicacion del tratamiento biologico; adicionalmente, la relacion DQOF/DQOT (0.83 0.85) y el elevado nivel de solidos disueltos indican la predominancia de materia organica disuelta.

La relacion DQO:N:P, que para el tratamiento anaerobio de aguas residuales facilmente acidificables es 1000:5:1 (Chemicharo, 1997), esta garantizada con los niveles presentes en el agua residual. Las concentraciones de cianuro y fenoles se encuentran en limites inferiores a los niveles considerados inhibitorios en procesos anaerobios (Field, 1987; Rojas et al., 1999; Rittmann & McCarthy, 2001).

3.3 Arranque y operacion

Aunque en cada una de las etapas operacionales el TRH fue constante, la concentracion de la DQO del agua residual afluente a los reactores fue la principal causa de las variaciones en la Carga Organica Volumetrica-COV y presento una relacion directa con la eficiencia de remocion. En la Tabla 6 se muestran losrangos enque variaron la COV, las eficiencias de remocion de DQO y el indice buffer de los dos reactores.

[FIGURA 2 OMITIR]

La Figura 2 muestra la variacion de la COV y de la eficiencia de remocion de DQO en cada etapa. En las dos primeras etapas se observa que R2 presento un mejor desempeno que RI; a partir de la tercera etapa,el comportamiento de losdos reactoresfue similar, lo que indica que mientras el reactor R2 que fue inoculado con la mezcla de estiercol de vaca y lodo granular se adapto mas rapidamente al sustrato, el reactor RI, inoculado solo con estiercol de vaca, requirio un mayor tiempo de adaptacion, lo que ratifica lo mostrado por Field (1987) en el sentido de que el tiempo de adaptacion de lodos granulares comparado con el estiercol de vaca bajo condiciones ideales, temperatura de 30[grados]C y concentracion de 10 g de SSV / L, puede ser hasta once veces menor.

Despues de la parada de los reactores por 18 dias en la etapa 5, se observo un efecto negativo sobre el desempeno de los reactores desde el punto de vista de la eficiencia de remocion de la DQO, debido a que el asentamiento del lecho y del inoculo, particularmente del estiercol de vaca, causo problemas hidrodinamicos como el represamiento.

De manera general, la reduccion del TRH de 12 a 9 horas disminuyo la eficiencia de remocion de DQO, la cual mejoro al aumentar el TRH a 10 horas. De todos modos, la etapa mas estable desde el punto de vista de la eficiencia de remocion de DQO fue la del TRH de 12 de en ambos reactores.

El indice buffer IB, que muestra la relacion entre la alcalinidad debida a losAGV y laAlcalinidad total, es un indicador de la estabilidad del proceso; de la capacidad buffer del agua residual depende la forma ionica de los AGV que se producen en el proceso anaerobio y la mayor o menor toxicidad de los mismos. El rango recomendado esde 0.2 a 0.3; valores menores a 0.2 indican que el reactor esta sub-alimentado y superiores a 0.35 que el reactor empieza a acidificarse (Rojas, 1999). Sin embargo, dependiendo de las caracteristicas del agua residual, es posible que la estabilidad del proceso ocurra con valores del indice diferentes a los mencionados, siendo prudente la verificacion para cada caso en particular (Ripley et al., 1986).

La Figura 3 muestra la variacion del IB en las diferentes etapas; en ella se resalta la zona optima recomendada. En la etapa 1 se observa que en ambos reactores predominaron condiciones de inestabilidad, lo que se controlo con la adicion de bicarbonato de sodio (6000 mg de NaHCO3 / L) para garantizar una relacion DQO : CaCO3 entre 1:0.5 y 1:1. En la etapa 2, mientras el RI presento valores en el rango recomendado, el R2 presento valores inferiores, indicando subalimentacion. Esto se debio probablemente a la baja concentracion de la DQO afluente que caracterizo esta etapa y a que en ambos reactores se adiciono la misma cantidad de alcalinizarte (4000 mg de NaHCO3 / L, relacion DQO : CaCO3 de 1:0.4 a 1:0.9), la cual pudo haberse reducido en R2, loque se hizo en la etapa 3 (reduccion hasta 3000 mg de NaHCO3 / L).

[FIGURA 3 OMITIR]

La etapa 4, con un TRH de 12 horas, fue la mas estable en terminos tanto del IB como de la eficiencia de remocion de DQO y con comportamientos similares en ambos reactores, lo que coincide con los valores de diseno de los reactores construidos en escala real en la region norte del departamento del Cauca (Torres et al., 2003); sin embargo, debido a que el RI presento en algunas ocasiones valores de IB superiores a 0.35, fue necesario incrementar la dosificacion de alcalinizante en el mismo a 4500 mg NaHCO3 /L.

Con el objetivo de evaluar la potencial reduccion del TRH, los reactores se operaron con TRH de 9 y 10 horas en las etapas 5 y 6, lograndose buenas eficiencias de remocion de DQO; sin embargo, estas condiciones operacionales presentaron mayor inestabilidad, principalmente en el reactor inoculado solo con estiercol de vaca (R1), indicando que a TRH menores de 12 horas el sistema puede ser muy vulnerable.

Desde el punto de vista de los solidos suspendidos, en ambos reactores se observo durante las primeras dos etapas una baja eficiencia de remocion debido probablemente al lavado del material de soporte y al arrastre de material en suspension liviano presente en el estiercol de vaca pues el lodo granular siempre presento buenas caracteristicas de sedimentabilidad; a partir de la tercera etapa, correspondiente a un TRH de 16 horas, los dos reactores presentaron un comportamiento similar con eficiencias superiores al 80%.

Considerando el desempeno de los dos reactores, desde el punto de vista de la eficiencia de remocion de la DQO, los solidos suspendidos y el indice buffer, se puede afirmar que para ambos reactores la condicion operacional mas adecuada para el tratamiento anaerobio de las aguas residuales del proceso de extraccion de almidon de yuca es un TRH de 12 horas. Desde el punto de vista del consumo de alcalinizante para el control del IB, el reactor inoculado con la mezcla de inoculos (R2) requirio menores cantidades que el R1. La COV correspondiente a esta condicion operacional vario entre 6.0 a 7.9 kg DQO/m3.d, con un valor promedio de 6.8. Esta carga coincide con lo mostrado por Mulyanto & Titiresmi (2003) quienes lograron eficiencias de remocion de DQO entre 76-95.8% con una COV maxima de 7.8 kg DQO/m3.d para el tratamiento de aguas residuales del proceso de extraccion de almidon de yuca usando un filtro anaerobio.

4. Conclusiones y recomendaciones

La evaluacion de los dos filtros anaerobios en escala de laboratorio, mostro que tanto el estiercol de vaca como la mezcla de estiercol de vaca y lodo granular, son inoculos adecuados para el tratamiento de las aguas residuales del proceso de extraccion de almidon de yuca. La COV optima fue del ordende 6.Oa 7.9kg DQO/m3 * d, con un valor promedio de 6.8; esta variacion se debio a los cambios permanentes en la concentracion de la DQO afluente. EITRH asociado a esta carga fue de 12 horas.

El reactor inoculado con la mezcla de estiercol de vaca y lodo granular fue mas eficiente porque el reactor se estabiliza mas rapido en los cambios de condiciones operacionales y el control del indice buffer es menos riguroso, requiriendose menores cantidades de alcalinizante.

Aunque la mezcla de inoculos presento grandes ventajas sobre el estiercol de vaca solo, el uso de este ultimo es recomendable por ser la principal fuente disponible de inoculoen laregion ademas de garantizar las mismas eficiencias de remocion de DQO. Sin embargo, es fundamental el control riguroso del indice buffer con la adicion de bicarbonato de sodio para lograr dichas eficiencias.

El aumento de laAME al final del arranque y la similitud de los valores alcanzados en ambos reactores, es indicativo de la adecuada adaptacion de la biomasa al sustrato. Esto refleja que las condiciones ambientales garantizadas fueron las adecuadas; en este caso, el factor ambiental sobre el que se mantuvo un riguroso control, fue el indice buffer para garantizar la neutralizacion de los AGV, siendo recomendado como una excelente herramienta de control de procesos anaerobios.

Agradecimientos.

Este estudio fue realizado en el marco del Proyecto de Investigacion Produccion Mas Limpia Aplicada al Proceso de Extraccion de Almidon de Yuca financiado por COLCIENCIAS y la Universidad del Valle.

(Recibido: Marzo 4 de 2006-Aceptado: Julio 11 de2006)

5. Referencias bibliograficas

APHA, AWWA, & WPCE (1998). Standard methods for the examination of water and wastewater.

Ascheri, D.P.R., (1997). Determinacion del tiempo optimo de la fermentacion del almidon de yuca (manihot esculenta, crantz), en la fabricacion del almidon agrio ("polvillo azedo'). Departamento de Quimica, Universidade Estadual de Goias, Brasil. http: //www.monografias.com/trabajos6/detcti/deteti.shtml

Chemicharo, C. (1997). Principios do tratamento biologico de aguas residuarias, Vol V Departamento de Engenharia Sanitaria e Ambiental, Universidade Federal de Minas Gerais, Brasil.

CIAT. (2002). La yuca en el tercer milenio. Sistemas modernos, procesamiento, utilizacion y comercializacion. Centro Internacional de Agricultura Tropical, Colombia.

Field, J. (1987). Parametros operativos del manto de lodos anaerobicos de flujo ascendente. En: Manual de Arranque y operacion de sistemas de flujo ascendente con manto de lodos UASB. Universidad del Valle, Corporacion Autonoma Regional del Valle del Cauca, Universidad Agricola de Wageningen.

Hulshoff Pol, L.W. (1989). The phenomenon of granulation of anaerobic sludge. Doctoral Thesis, Wageningen Agricultural University, Wageningen, The Netherlands.

Ince, O., Anderson,G.K., &Kasapgil, B.(1995). Control of organic loading rate using the specific methanogenic activity test during start-up of an anaerobic digestion system. Water Research 29(1), 349-355.

Mulyanto, A., & Titiresmi, L. (2003). Implementation of anaerobic process on wastewater from tapioca starch industries. for the Assessment and Application of Technology, Indonesia.

Ripley, L.E., Boyle, WC., & Converse, J.C. (1986). Improved alkalimetric monitoring for anaerobic digestion of high-strength wastes. Journal Water Pollution Control Federation 58, 406-411.

Rittmann, B., & McCarthy, P. (2001). Biotecnologia del medio ambiente: Principios y aplicaciones. Me Graw Hill Interamericana de Espana.

Riveros, H. (1999). La agroindustria rural en America Latina y el Caribe. Foro electronico "Retos de la agroindustria rural andina en el contexto de la globalizacion" PRODAR-Colombia. http://www.condesan.org/e-foros/agroindustria-rural/airlrivert.htm

Rojas, O. (1999). Evaluacion del comportamiento de tres sistemas de tratamiento anaerobio para la depuracion de las aguas residuales del proceso de extraccion de almidon de yuca. Tesis de Maestria, Universidad del Valle. Cali, Colombia.

Rojas, O., Alazard, D., Aponte, L., & Hidrobo, L.F. (1999). Influence of flow regime on the concentration of cyanide producing anaerobic process inhibition. Water Science and Technology 40 (8),177-186.

Torres, P., Rodriguez, J., & Uribe, 1. (2003). Tratamiento de aguas residuales del proceso de extraccion de almidon de yuca en filtro anaerobio, Influencia del medio de soporte. Scientia et Tecnica Ano IX (23), 75-80.

Torres, P., Cruz, C., Marmolejo, L., Cajigas, A., & Perez, A. (2006). Produccion mas limpia aplicada al proceso de extraccion de almidon de yuca. Tercer informe de avance. Colciencias Universidad del Valle.

Von Sperling, M. (1997). Principios do tratamento biologico de aguas residuarias, VolIV Departamento de Engenharia Sanitaria e Ambiental, Universidade Federal de Minas Gerais, Brasil.

Weiland, P. (1990). The start-up, operation and monitoring of high rate anaerobic treatment systems: Discusee's report. International Workshop on anaerobic treatment technology for municipal and industrial wastewater, Valladolid, Espaha.

Zeeuw, W. (1984). Acclimatization of anaerobia sludge for UASB reactor start up. Doctoral Thesis, Wageningen Agricultural University, Wageningen, The Netherlands.

Andrea Perez * [seccion], Patricia Torres *, Carlos A. Pizarro

* Area Academica de Ingenieria Sanitaria y Ambiental, Escuela de Ingenieria de Recursos Naturales y del Ambiente-EIDENAR, Universidad del Valle [seccion]e-mail:andr eaperezvidal@hotmail.com
Tabla 1. Caracteristicas del estiercol de vaca

                          Conc. Tipica                    AME g
CARACTERISTICAS             SSV en                    [DQO.sub.CH4]/
GENERALES                   el lodo        SV/ST        g SVT * d

1. Aspecto solido
(alto contenido de
fibra)

2. Alto contenido de
humedad

3. Facil manipulacion     30 - 140 g/l   0.73 -0.77    0.01 - 0.002

4. Alta disponibilidad
en la zona de estudio

Fuente: Field, 1987; Hulshoff Pol, 1989

Tabla 2. Variable y Frecuencia de medicion

Variable                           Frecuencia     Afluente / efluente

pH                                   Diaria       Afluente y Efluente
Alcalinidad total                    Diaria       Afluente y Efluente
  (mg/L CaC[O.sub.3])
Alcalinidad Bicarbonatica            Diaria       Afluente y Efluente
  (mg/L CaC[O.sub.3])
Indice Buffer                        Diaria            Efluente
Acidos Grasos Volatiles              Diaria       Afluente y Efluente
  (meq/L)
Demanda Quimica de Oxigeno       5 veces/semana   Afluente y Efluente
  -DQO (mg/L)
Demanda Quimica de Oxigeno       3 veces/semana   Afluente y Efluente
  Filtrada -DQ[Q.sub.F] (mg/L)
Solidos Totales -ST (mg/L)       3 veces/semana   Afluente y Efluente
Solidos Suspendidos              3 veces/semana   Afluente y Efluente
  Volatiles (mg/L)

Tabla 3. Etapas del arranque y condiciones operacionales

                                               Carga Organica
        Duracion    Tiempo de Retencion        Volumetra COV
Etapa    (dias)    Hidraulico TRH (horas)    (kg/[m.sup.3] 8 d)

1          32                24                     6.0
2          17                20                     4.4
3          20                16                     5.0
4          19                12                     6.8
5 *        24                9                      9.7
6          8                 10                     6.0
           12                                       9.0
                                                   17.2

* Los reactores estuvieron sin alimentacion desde el dia
124 hasta el dia 142 (18 dias)

Tabla 4. Caracteristas iniciales de los inoculos

                                     Solidos
                        Solidos     Volatiles
                        Totales      Totales      Relacion
INOCULO                ST (g/kg)    SV (g/kg)      SVT/ST

Estiercol de Vaca EV     155.6        117.1         0.73
Lodo Granular de         119.8         70.2         0.68
  Papelera (LG)
Mezcla EV + LG           138.6         94.2         0.68

                         AME inicial         AME final
INOCULO                 (gDQO/gSVT * d)   (gDQO/gSVT * d)

Estiercol de Vaca EV   0.15 * - 0.01 **   0.27 * - 0.31 **
Lodo Granular de       0.25 * - 0.42 **         --
  Papelera (LG)
Mezcla EV + LG               0.20 *       0.28 * - 0.36 **

* AME con Agua residual de yucca ** AME con la mezcla de AGV
(acetico, propionico, butirico)

Tabla 5. Caracteristicas iniciales del agua residual del
proceso de extraccion de almidon de yucca

                                                        RANGO DE
VARIABLES                             UNIDADES         VARIACION

pH                                    Unidades         4.1 - 5.5
Alcalinidad Total                mg/L CaC[O.sub.3]       0 - 160
Alcalinidad Bicarbonatica        mg/L CaC[O.sub.3]       0 - 10
Acido, Grasos Volatiles--AGV's         meq/L          13.0 - 36.0
Acidez                                  mg/L           200 - 1500
Demanda Quimica de Oxigeno              mg/L          2200 - 7400
  Total--DQ[O.sub.T]
Demanda Bioquimica de Oxigeno           mg/L          1886 - 3500
  Total--DB[O.sub.T]
Relacion DBO/DQO                         --           0.45 - 0.60
Demanda Quimica de Oxigeno              mg/L          1200 - 7100
  Filtrada--DQ[O.sub.F]
Demanda Bioquimica de Oxigeno           mg/L          1580 - 3000
  Filtrada--DQ[O.sub.f]                 mg/L
  DB[O.sub.F]
Solidos Totales--ST                     mg/L          2845 - 5744
Solidos Totales Volatiles --ST          mg/L          2398 - 4090
Solidos Disueltos --SD                  mg/L          2745 - 4374
Solidos Sadimentables --SS           ml/L -hora         30 - 80
Nitrogeno Organico total              mg NTK/L         130 - 201
Nitrogeno Amoniacal --N          mg N-N[H.sub.3]/L    14.9 - 51.5
Fosforo Total --P                      mg P/L         24.8 - 41.8
Cianuros                          mg C[N.sup.-]/L     0.02 - 0.16
Fenoles                              mg Fenol/L       0.03 - 0.04

Tabla 6. Variacion de la COV y eficiencias de remocion de
DQO alcanzadas durante el arranque de los reactos

                                    Eficiencia de Remocion
                                         de DQO (%)
           COV (kg/        TRH
Etapa   [m.sup.3] * d)   (horas)      R1           R2

1         4.6 - 7.4        24       30 - 52      30 - 60
2         2.0 - 7.8        20       39 - 56      48 - 75
3         3.5 - 7.8        16       48 - 77      42 - 86
4         6.0 - 7.9        12       53 - 71      49 - 66
5         5.9 - 12.2        9       49 - 82      40 - 81
6         6.4 - 7.5        10       59 - 70      55 - 78
         15.2 - 20.6                67 - 81      64 - 76

            Indice Buffer
                 IB

Etapa      R1           R2

1       0.21-0.49    0.15-0.49
2       0.18-0.43    0.11-0.36
3       0.29-0.43    0.19-0.44
4       0.21-0.52    0.16-0.44
5       0.39-0.49    0.30-0.34
6       0.39-0.49    0.33.0.41
        0.27-0.44   0.18 - 0.41
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Author:Perez, Andrea; Torres, Patricia; Pizarro, Carlos A.
Publication:Ingenieria y Competividad
Date:Aug 1, 2006
Words:4758
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